三峡二期工程泄洪坝段位于长江枯水河床及右岸漫滩中堡岛部位，建基面高程为4~50 m，其中1~3坝段位于枯水河床深槽区，是三峡大坝最高部位，最大坝高181 m。坝基岩体为闪云斜长花岗岩，其中含有细粒闪长岩和片岩包裹体、花岗岩脉及伟晶岩脉。基岩构造裂隙属细微裂隙，从总体看，透水性微弱，在断裂发育带、卸荷带及岩脉与断裂接触面透水性强。 [本文共有 2 页，当前是第 1 页] <<上一页 下一页>>
三峡泄洪坝段坝基帷幕分为上游主帷幕和下游封闭帷幕，上游主帷幕为两排，第一排为竖直孔，第二排为倾向上游1.5°~5°斜孔，孔距均为2 m，孔径60 mm；下游封闭帷幕为单排竖直孔，孔距为2.5 m，孔径60 mm。帷幕灌浆采用“小口径钻孔，孔口封闭，自上而下分段，高压孔内循环法”灌浆。上、下游帷幕第3段以下设计压力分别为6 MPa和4 MPa。前3段段长分别为2 m、1 m、2 m，灌浆压力分别为上游主帷幕：1.5 MPa、3 MPa、4.5 MPa，下游封闭帷幕：1 MPa、1.5 MPa、2 MPa；第3段以下一般段长为5 m，最长不大于10 m，第一段采用传统阻塞法进行灌浆，灌浆结束后埋入孔口管，待其终凝后开始继续钻进。
在帷幕水泥灌浆完工后，经过对灌浆的成果资料进行分析发现，部分孔段浅层存在透水率大或有涌水，且在灌浆压力已升至2倍设计水头的情况下，灌浆单耗依然较小；在帷幕检查孔压水时也发现部分坝段的浅层透水率仍然超标，因此又进行了丙烯酸盐补充灌浆。丙烯酸盐灌浆主要针对浅层透水率大或有涌水而灌浆单耗较小以及检查孔压水时浅层透水率超标的部位。
丙烯酸盐灌浆孔均为垂直孔，采用纯压式灌浆，分两序加密，孔深5 m；分2段压水检查，第1段段长2 m，第2段段长3 m，全孔作1段灌浆，主帷幕压水压力2.0 MPa，灌浆压力2.5 MPa；封闭帷幕压水压力1.0 MPa，灌浆压力1.5 MPa，灌浆压力均低于相应部位的水泥灌浆压力。
2 施工特点
2.1 部分坝段失水回浓现象较为普遍
造成浆液失水回浓的主要原因是地层中的细微裂隙只有水和部分细水泥颗粒可以通过，而粗水泥颗粒不能通过。三峡泄洪坝段帷幕灌浆采用的是湿磨水泥，湿磨后水泥粒径为d50≤10μm且d97<40μm，也就是说平均粒径为10μm的水泥颗粒也只有部分能灌入裂隙。一般认为当水泥粒径小于裂隙宽度的1/3~1/5时，可灌性较强，因此基本可以判定吸水不吸浆孔段的地层中裂隙宽度小于30~50μm。
现场为了便于操作，制定如下方法判定失水回浓是否达到了吸水不吸浆的程度：当小循环灌浆过程中，20~30 min内回浆比重超过一个比级且注入率在1~2 L/min，此时换原比级的新鲜浆液，若不发生回浓或回浓不明显，则正常结束灌浆；若继续发生回浆比重超过一个比级的现象，则判为吸水不吸浆，按吸水不吸浆标准结束灌浆，但总灌注时间仍要求不小于120 min。
根据现场的实际情况，笔者认为下面的判断方法更科学、更准确：三峡二期泄洪坝段坝基帷幕灌浆要求在小循环（图1）达到稳定状态30 min后，打开大循环（图2）灌注。所谓小循环就是回浆管的浆液直接回到灌浆泵，再由泵压入进浆管而不经过搅拌桶及流量计。小循环过程中，自动记录仪能准确记录注浆量。而大循环则是指回浆管的浆液回到搅拌桶后，通过流量计再进入灌浆泵压入进浆管。大循环过程中，自动记录仪已不能有效的记录注浆量，人工记录的注浆量有一定的误差，因此透水不透浆现象在小循环状态下进行判断比较准确。
在小循环过程中，假设该孔段已达到透水不透浆的程度，孔内（包括进、回浆管）浆液将逐渐变浓，因为对于某一个孔段，孔容（包括进、回浆管容）是一定的，则孔内浆液由稀变浓的需灰量L1应与同一时段内所注入浆液的含灰量L2相等（因为这一时段内，浆液中的水完全灌入裂隙，而灰仍留在孔内）。
为了计算方便，根据试验结果得出湿磨普通525＃水泥浆液灰水比与比重及灰水比与含灰量关系曲线，如图3所示。
现举例说明上述判定方法：
1X13-II-1#孔第7段：孔容162 L，进浆比重1.21kg/L(进浆比重指搅拌桶内浆液比重)，30 min内注浆量为61 L，回浆比重（回浆比重指回浆管内浆液比重）从1.21 kg/L变浓为1.3 kg/L。根据图3，查得：
γ＝1.21 kg/L对应的浆液含灰量为0.3 kg/L
γ＝1.3 kg/L对应的浆液含灰量为0.43 kg/L
30 min内孔内浆液比重由1.21 kg/L变为1.3 kg/L所需灰量：
L1＝162×（0.43-0.3）＝21.1 kg
此时段内所注入浆液的含灰量：L2＝61×0.3＝18.3 kg
两者相差仅2.8 kg，后者已达前者的86.7％。考虑到管容测量误差、比重测量误差以及计时开始时孔内浆液比重没有完全置换至1.21 kg/L，可以认为该孔段为典型的透水不透浆现象，按照吸水不吸浆处理。
按照上述方法，对帷幕灌浆中透水不透浆现象进行分析发现：计算出的L2与L1相差均在20％以内。
此外，对于L2小于L1的20％以上时，可以认为孔内浆液置换不充分，孔内仍存留有部分浓浆，不能判为透水不透浆，而应重新置换出孔内浓浆，灌入一定比重的稀浆。
若L2>L1，则说明孔内仍在吸浆，按正常情况对待。
上述判断方法的缺点是需要查表计算，不便于现场操作，但就准确性而言，笔者认为这种判断方法值得推广。
从现场的实际情况来看，很少发生换新浆后可灌性增强的现象，一般是继续回浓，发生失水回浓后换新浆对于泄洪坝段的地质情况效果不明显。经过孔内高压循环一段时间后，浆液流动性降低、粘度增大，而新浆流动性较强、粘度较小，故可灌性较好，但在三峡泄洪坝段，裂隙宽度过小、水泥粒径过大已成为浆液失水回浓的主要原因，而浆液的流动性和粘度是次要原因，要降低失水回浓发生的频率，提高细微裂隙的可灌性，采用粒径更小的超细水泥是一种有效途径，但这无疑会增加灌浆成本，而从检查孔的压水结果来看，发生失水回浓频率较高的坝段灌后防渗能力基本可以满足设计要求。
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